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３風(fēng)扇噪聲
風(fēng)扇噪音是由冷卻風(fēng)扇轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的，與轉(zhuǎn)速成正比。風(fēng)扇噪音主要是由風(fēng)扇葉片切割空氣或由風(fēng)扇后面的部件所產(chǎn)生的空氣紊流產(chǎn)生的，通過改變?nèi)~片的直徑、數(shù)量、形狀或角度，以及采用可變?nèi)~片風(fēng)扇或改進風(fēng)扇罩形狀都可以減少風(fēng)扇噪音。
風(fēng)扇噪聲在內(nèi)燃機噪聲源中也占有較大比重。風(fēng)扇噪聲主要是由葉片旋轉(zhuǎn)噪聲和渦流噪聲引起的，前者是窄帶噪聲，后者是寬帶噪聲。此外，風(fēng)扇的護風(fēng)圈等結(jié)構(gòu)由于共振也會產(chǎn)生機械噪聲。
旋轉(zhuǎn)噪聲是由風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)的葉片周期性打擊空氣質(zhì)點，引起的壓力脈動面激發(fā)的噪聲，這種周期性的壓力脈動是由一個穩(wěn)態(tài)的基頻和一系列諧波分量的疊加而成。這些脈動分量可用下式表示：
�。妫剑椋睿叮埃ǎ龋�
式中：ｚ——風(fēng)扇葉片數(shù)；
�。睢L(fēng)扇轉(zhuǎn)速，（ｒ／ｍｉｎ）；
�。椤�，２，３…。
風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)時，渦流噪聲的頻率取決于葉片與氣體的相對速度，而葉片的圓周速度隨與圓心的距離而變化，因此，渦流噪聲的頻率是連續(xù)的，噪聲的頻譜也是連續(xù)的。渦流噪聲一般是寬頻帶噪聲，其主要峰值頻率為：
�。妫剑耍郑洌ǎ龋�
式中：Ｋ——常數(shù)；０．１５～０．２２
Ｖ——風(fēng)扇圓周線速度，（ｍ／ｓ）；
�。洹~片在氣流入射方向上的厚度（ｍ）。
影響風(fēng)扇噪聲的因素主要有以下幾方面：
①風(fēng)扇轉(zhuǎn)速、直徑、靜壓
研究表明，風(fēng)扇的風(fēng)量越大，其噪聲也就越高，風(fēng)扇直徑的大小、轉(zhuǎn)速的高低直接影響風(fēng)扇噪聲。三者有以下關(guān)系式表示：
Ｌ∞ＤＮ
式中：Ｌ——噪聲聲壓級；
Ｄ——風(fēng)扇直徑；
Ｎ——風(fēng)扇轉(zhuǎn)速。
風(fēng)扇直徑的大小、轉(zhuǎn)速的高低與風(fēng)扇風(fēng)量的關(guān)系：
�。帧蓿模�
式中：Ｖ——風(fēng)扇風(fēng)量；
�。摹L(fēng)扇直徑；
�。巍L(fēng)扇轉(zhuǎn)速。
因此，為了保證需要的風(fēng)量，適當(dāng)?shù)卦龃笾睆�、減小轉(zhuǎn)速是適宜的。風(fēng)扇風(fēng)量的大小是根據(jù)內(nèi)燃機的散熱量來確定，從降噪的角度考慮，增強內(nèi)燃機及其冷卻系統(tǒng)的散熱能力，可以減小風(fēng)扇風(fēng)量，降低噪聲。
②風(fēng)扇效率
普遍規(guī)律是，風(fēng)扇效率越低，消耗功率越大，風(fēng)扇噪聲越大。
風(fēng)扇消耗之功率為：Ｎ＝ｐＶ／ηηηｖ
式中：Ｖ——風(fēng)扇風(fēng)量；
η——風(fēng)扇的液力效率；
η——風(fēng)扇的機械效率；
η——風(fēng)扇的容積效率；
由式可見，如果風(fēng)扇的總效率提高，則同樣風(fēng)量時風(fēng)扇消耗功率越小，噪聲亦隨之減小。通常變化不大，只要提高風(fēng)扇的液力效率和容積效率，實際上都有利于降低噪聲。
③風(fēng)扇的葉片形狀、材料、葉片數(shù)
風(fēng)扇葉片的形狀對風(fēng)扇效率影響也很大。風(fēng)扇葉片的形狀直接影響葉片附近的渦流強度，從而影響風(fēng)扇的效率。因此，改進葉片的形狀，使之有較好的流線型和合適的彎曲角度，不僅有利于減少渦流噪聲，而且可以大大提高風(fēng)扇效率。
試驗表明，風(fēng)扇的葉片材料，對其噪聲也有一定程度的影響．例如：鑄鋁的葉片比沖壓鋼板的葉片噪聲��；尼龍葉片比金屬的葉片噪聲小。一般說來，材料的損耗系數(shù)越大，其噪聲越小。
增加風(fēng)扇的葉片數(shù)，在轉(zhuǎn)速不變的條件下，可以增加風(fēng)扇的風(fēng)量�；蛘咴讷@得同等風(fēng)量的前提下，可以降低風(fēng)扇的轉(zhuǎn)速，從而降低風(fēng)扇噪聲。但葉片數(shù)在６以上時，增加葉片數(shù)，風(fēng)量增加有限，且在降噪特性上往往有負面的作用。
低速寬葉風(fēng)扇與高速窄葉風(fēng)扇在相同的風(fēng)量情況下，前者比后者產(chǎn)生的噪聲聲壓級低４ｄＢ（Ａ），并且功率消耗要減少２７％�？s小風(fēng)扇與護風(fēng)圈的間隙，防止氣流紊亂，可以降低風(fēng)扇噪聲。試驗表明，當(dāng)間隙為零時，風(fēng)量增加２７％，而噪聲下降３ｄＢ（Ａ），降低轉(zhuǎn)速使風(fēng)量回到原有水平，噪聲又可以下降２ｄＢ（Ａ）。
④風(fēng)扇、散熱器、風(fēng)罩的相對位置
工程機械風(fēng)扇有吸風(fēng)式和吹風(fēng)式兩種，選擇的主要原則是風(fēng)扇形成的空氣流動方向必須與主機正向行駛時迎風(fēng)空氣流動方向一致。裝載機發(fā)動機后置，一般采用吹風(fēng)式風(fēng)扇。
降低風(fēng)扇噪聲，也可以從風(fēng)扇冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)參數(shù)以及各部件之間的相互位置來考慮。適當(dāng)選擇風(fēng)扇與散熱器之間的距離以及風(fēng)扇與風(fēng)罩之間的間隙，對降低風(fēng)扇噪聲也是有意義的。隨著風(fēng)扇與散熱器之間的距離的增加，風(fēng)扇的冷卻能力、流量和噪聲都要增加。而且各自在某一點達到大值，然后又逐漸減小。試驗表明，風(fēng)扇端面離散熱器芯子過近或過遠，會出現(xiàn)無風(fēng)區(qū)或發(fā)生回流現(xiàn)象。推薦風(fēng)扇端面距離散熱器芯子的距離為風(fēng)扇直徑的１０％－１５％，這樣既能充分發(fā)揮風(fēng)扇的冷卻能力，又可以使噪聲小。
風(fēng)扇前后的導(dǎo)風(fēng)罩是產(chǎn)生渦流噪聲的重要來源之一，風(fēng)扇入口處應(yīng)呈流線型，風(fēng)扇與導(dǎo)風(fēng)罩組成的氣流通道表面應(yīng)光滑，以改善冷卻風(fēng)的流動狀態(tài)，從而降低冷卻系統(tǒng)的噪聲。風(fēng)扇與導(dǎo)風(fēng)罩之間要有適當(dāng)?shù)拈g隙，徑向間隙一般應(yīng)控制在２．５％風(fēng)扇直徑內(nèi)，大不宜超過３％，否則將大大降低風(fēng)扇效率。通常風(fēng)扇和導(dǎo)風(fēng)罩的前后關(guān)系應(yīng)是：吸風(fēng)風(fēng)扇有２／３風(fēng)扇投影寬度在導(dǎo)風(fēng)罩內(nèi)，吹風(fēng)式風(fēng)扇在導(dǎo)風(fēng)罩內(nèi)的寬度以１／３風(fēng)扇葉片寬度為宜。
液壓驅(qū)動獨立散熱系統(tǒng)可以根據(jù)載荷的需要改變風(fēng)扇轉(zhuǎn)速，減少功率消耗，它也使得周圍噪音水平降低，更符合環(huán)保要求，可以方便整機輻射噪聲的控制�？ㄌ�、沃爾沃、小松、現(xiàn)代等生產(chǎn)的新型裝載機已采用獨立散熱系統(tǒng)。
采用溫控離合器風(fēng)扇或電控風(fēng)扇都可減少風(fēng)扇噪音。目前，通過電子控制的液壓控制風(fēng)扇也可很好地減輕風(fēng)扇噪音，這種變速風(fēng)扇專為減少風(fēng)扇噪音而設(shè)計，風(fēng)扇的控制器獲得發(fā)動機轉(zhuǎn)速和冷卻溫度數(shù)據(jù)以及其它信號。用以控制液壓泵高壓端的電磁閥，調(diào)節(jié)供給液壓馬達的液流量，從而改變風(fēng)扇轉(zhuǎn)速。由于裝載機工作環(huán)境惡劣，冷卻系統(tǒng)能力要求高，風(fēng)扇負荷加大，風(fēng)扇噪聲相對汽車變得更加嚴重，在整機噪聲中的貢獻相對更大。
在輪式裝載機各個系統(tǒng)的匹配和設(shè)計當(dāng)中，協(xié)同考慮以上幾個方面的影響因素，就可以在保證系統(tǒng)冷卻能力的前提下，獲得小的風(fēng)扇噪聲。
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